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| 1 | 刚性桩复合地基垫层破坏模式及厚度分析显示文摘以刚性桩复合地基桩顶所铺设的褥垫层为研究对象,研究了褥垫层的3种理论破坏模式的可能性;通过定性分析和临界厚度公式的推导,提出了褥垫层的最有利破坏模式;结合工程经验中的褥垫层厚度的取值范围,给出了简洁实用的褥垫层厚度设计公式,可由已知参数(褥垫层材料的内摩擦角和刚性桩桩径)计算褥垫层厚度设计值;讨论了地基基础施工中某些施工工序对褥垫层效用发挥的重要性.计算结果表明,与其他方法相比,本文方法更具合理性. | 郑俊杰 陈健 骆汉宾 鲁燕儿 | 2008 | 华中科技大学学报(自然科学版)2008，36，7： | 19 |
| 2 | 复合地基土拱效应与桩土应力比研究显示文摘现场试验表明,在填土荷载作用下,桩体复合地基中桩与桩间土之间产生差异沉降,引起其上填土不均匀位移并调动自身强度以抵抗荷载而自然形成土拱。土拱将其上填土荷载传递至桩体,土拱下土体不承担拱上填土荷载,从而使复合地基承载力提高、沉降减小。在顶面水平的填土荷载作用下,填土中土拱由拱脚支承在相邻桩桩顶的主拱与搭接于主拱上的次拱组成,拱轴线均为悬链线。通过对主、次拱的静力平衡分析得出主拱轴向应力的计算公式,根据主拱拱脚处应力达到极限平衡状态的条件求得主、次拱的拱高及主拱对桩顶的压应力,由此导出复合地基桩土应力比计算公式。计算公式经工程实例验证,可用于复合地基设计。 | 周龙翔 王梦恕 张顶立 童华炜 田守伟 | 2011 | 土木工程学报2011，44，1： | 19 |
| 3 | 刚性桩复合地基垫层破坏机理研究显示文摘为了研究垫层与刚性桩相互作用破坏机理,通过钢化玻璃模型箱进行了刚性桩复合地基模型试验,利用先进的数字照相量测技术处理桩顶垫层土体颗粒的变形场,对在加载过程中垫层土体颗粒的位移场进行全面观测与分析,并且开发二维离散元方法颗粒流程序对刚性桩复合地基垫层破坏机理进行了模拟,将数值分析结果与室内模型试验结果进行了对比;根据模型试验与数值模拟结果提出了刚性桩复合地基垫层土体的破坏模式,利用塑性平衡理论推导出垫层破坏时桩顶应力、桩间土应力及桩土应力比的求解公式,并将理论公式求解结果与试验数据进行了对比。结果表明:桩顶应力的理论计算值与试验数据吻合较好,可满足工程精度要求;垫层破坏模式的建立对于刚性桩复合地基垫层受力机理的揭示具有一定参考价值。 | 朱小军 赵学亮 龚维明 徐国平 闫峭 | 2014 | 中国公路学报2014，27，5： | 9 |
| 4 | 端承刚性桩复合地基增强体上刺入试验研究显示文摘对不同桩径、不同褥垫层厚度在不同荷载水平下桩顶向褥垫层刺入的变形特性进行模型试验,主要探讨复合地基褥垫层的变形机理和端承刚性桩与桩间土能否构成复合地基的问题。试验结果表明,在加荷初期,桩顶向褥垫层的刺入变形主要以褥垫层的压密变形和挤出变形为主;在加荷后期,桩顶向褥垫层的刺入变形主要以褥垫层的挤出变形和压碎变形为主;褥垫层可以有效地调节桩土相对变形,在实际工程中,端承刚性桩复合地基只要保证桩间土的压缩变形量小于桩顶向褥垫层的许可刺入变形量就可以保证桩间土与基础间不出现脱空现象,并给出了端承刚性桩复合地基褥垫层铺设厚度的建议值。本文的研究成果对端承刚性桩复合地基的推广应用具有一定的指导意义。 | 张东刚 张震 闫明礼 李涛 李帅 罗鹏飞 | 2014 | 建筑科学2014，30，5： | 9 |
| 5 | 路堤荷载下DJM-PVD复合地基固结特性数值分析显示文摘以淮盐高速公路现场试验段为原型,采用数值分析方法分析了路堤荷载下DJM-PVD复合地基的固结机理和桩土应力分配特性.数值计算中采用单元体模型来代表复合地基.数值分析结果表明:路堤荷载下,DJM-PVD复合地基上部中桩间土沉降大于桩体沉降,桩端附近桩体沉降大于桩间土沉降,存在桩土差异沉降,桩土差异沉降使得桩间土承担荷载和桩体承担荷载相互转移;复合地基的桩体应力集中、桩体应力比等与均桩土差异沉降的发展密切相关;DJM-PVD复合地基的固结机理主要包括3部分:排水板的排水效应、粉喷桩的应力集中效应以及桩土间荷载转移形成的孔压梯度,三者均能加速地基的固结,减少工后沉降. | 章定文 刘松玉 | 2008 | 东南大学学报(自然科学版)2008，38，5： | 7 |
| 6 | 考虑桩端刺入沉降的桩土自平衡式复合地基设计显示文摘复合地基的本质是增强体与地基土通过变形协调共同承担上覆荷载。褥垫层的设置起到了协调桩土变形的作用,但褥垫层工作性状及变形特性尚不明确,其厚度设计仍然参考规范依靠经验判断,往往不能充分发挥地基土的承载作用。目前复合地基设计通常采用褥垫层调节桩土变形,而忽略了桩端刺入沉降协调桩土变形来发挥地基土的承载作用,为了利用桩端刺入沉降协调桩土变形,充分发挥桩间土承载的作用,减薄褥垫层或不设褥垫层并减小设计桩长,以期降低地基处理费用,实现桩土共同承担荷载的目的,建立了通过控制桩端刺入沉降协调桩土变形的自平衡式复合地基设计方法。通过与褥垫层方法对比以及工程实例计算,结果表明,该方法可更好地发挥桩土承载作用,为复合地基优化设计提供参考。 | 刘鹏 杨光华 | 2012 | 岩土力学2012，33，2： | 7 |
| 7 | 考虑桩土非等应变的路堤荷载下搅拌桩复合地基沉降计算方法显示文摘为全面考虑路堤荷载下搅拌桩复合地基的桩土非等应变特性,将路堤、桩体、桩间土及下卧土层整体考虑,在总结前人试验结果基础上提出简化的桩土应力比和桩土差异沉降两阶段模型,改进了现有的桩顶平面处的桩土应力比计算方法。根据实际的应力状态计算桩侧摩阻力,计算桩土荷载分担,进而得到桩体和桩间土沉降。通过各子系统界面处的位移和应力边界条件考虑其相互作用,得到了路堤荷载下搅拌桩复合地基总沉降计算模型。对比淮盐高速公路试验段搅拌桩复合地基的实测沉降、文中模型以及传统复合模量法计算结果,验证了该模型的正确性,结果表明模型计算沉降与实测数据吻合,较常规的复合模量法计算结果更接近实测值。 | 章定文 谢伟 郑晓国 | 2014 | 岩土力学2014，35，S2： | 7 |
| 8 | 长短桩复合地基桩土应力比的力学计算方法显示文摘通过分析柔性基础下长短桩复合地基中桩顶褥垫层内受力分布,建立了力学模型,理论推导了柔性基础下刚性长短桩复合地基桩土应力比的解析公式。并通过柔性基础下长短桩4桩现场静载荷试验测得的桩土应力比结果对公式进行了对比验证。结果表明本文所提出的桩土应力比理论计算公式具有较好的工程实用性。得出柔性基础下长短桩复合地基桩土应力比与上部荷载和褥垫层厚度成正比,同桩径成反比的研究结论。 | 郭院成 李明宇 | 2009 | 公路交通科技2009，16，2： | 6 |
| 9 | 复合地基垫层破坏模式的试验研究与数值模拟显示文摘为了研究复合地基中不同厚度碎石垫层的破坏机理,在室内模型试验中,利用数字图像无标点量测技术,研究了复合地基碎石垫层的变形场与变形模式,得到了碎石垫层的变形范围、滑动面位置与形状,再现了碎石垫层破坏形成完整破坏滑移线的全过程.通过开发颗粒流程序,模拟室内模型试验中碎石垫层在加载过程中的破坏过程,并与模型试验结果进行了对比.结果表明:当垫层厚度小于桩径时,桩身中性点位置集中于0.2~0.4倍桩长处,垫层发生局部剪切破坏;当垫层厚度大于桩径时,桩身中性点位置集中于0.7~0.9桩长处,垫层发生整体剪切破坏.刚性桩复合地基碎石垫层破坏机理的揭示对于优化复合地基碎石垫层的设计具有重要的参考价值. | 朱小军 赵学亮 龚维明 徐国平 | 2013 | 东南大学学报(自然科学版)2013，43，3： | 6 |
| 10 | 低强度桩复合地基沉降计算方法研究显示文摘从低强度桩复合地基沉降变形模式出发,建立了一组低强度桩复合地基沉降计算的应力-应变协调方程。推导方程过程中,考虑了桩-土-垫层之间的相互作用,得出了桩土应力比和等沉面深度的解析解,并且进一步得到了桩和桩间土体的应力分布规律、压缩变形量、桩体上刺入垫层和下刺入下卧土层的刺入量。在此基础上,通过与复合地基下卧土层的压缩变形量求和,最终推导出了低强度桩复合地基的总沉降计算公式,为低强度桩复合地基的沉降计算提供了一种科学方法。 | 郭超 闫澍旺 肖世伟 陈则连 | 2010 | 岩土力学2010，31，S2： | 5 |
| 11 | 粉喷桩复合地基大刚度垫层特性研究显示文摘复合地基承载力和刚度与垫层厚度和材质等密切相关,常规垫层的合理厚度和材质基本是靠经验选值,缺少理论依据。为此本文提出用大刚度块石垫层提高道路软土复合地基刚度的新方法,推导出新的垫层最小厚度理论公式。通过有限差分软件分析和现场试验结果对比,探讨道路粉喷桩复合地基大刚度垫层受力变形特点。数值分析结果表明:对于道路复合地基上大刚度垫层,垫层刚度提高明显降低路基表面弯沉值,以及存在合适的垫层刚度和厚度能让粉喷桩复合地基的力学性能效果达到最佳。现已成功地将大刚度块石垫层方法应用于常德安乡大道低液限粉土粉喷桩复合地基垫层处理,道路运行多年状况良好。 | 尹检亮 张国祥 | 2020 | 铁道科学与工程学报2020，17，2： | 5 |
| 12 | 高速铁路复合地基褥垫层压实质量检测方法研究显示文摘针对复合地基褥垫层碎石压实质量检测方法中地基系数K30和压实系数K存在检测效率低、离散性大等问题,开展动态变形模量E_(vd)检测褥垫层碎石压实质量的相关研究。通过大量现场试验结果可知:动态变形模量E_(vd)与地基系数K30、压实系数K具有一定的相关性,并且在E_(vd)≥35 MPa时,基本达到《高速铁路设计规范》(TB10621-2014)中基床以下路堤K30≥130 MPa/m、K≥0.92的压实控制标准要求。因此,建议使用动态变形模量E_(vd)作为复合地基褥垫层压实质量检测方法,并将E_(vd)≥35 MPa作为其压实控制标准。 | 张守超 | 2017 | 铁道建筑技术2017，，12： | 5 |
| 13 | 刚性桩复合地基桩顶埋入式垫层机理分析显示文摘基于Meyerhof理论,提出了改进的桩顶埋入式垫层,推导出垫层极限桩土应力比的计算公式,并对桩顶埋入式垫层的作用机理进行了分析。研究发现:桩顶埋入式垫层可减少桩顶向上刺入量和地基沉降量,极限桩土应力比随刺入量的增加和垫层内摩擦角的增大而增大。提出了考虑桩顶垫层厚度及桩距影响的极限桩土应力比修正计算方法,推导了相应的计算公式和计算曲线,可供实际工程应用时查询。研究表明:修正后的埋入式垫层极限桩土应力比随桩顶预埋深度与垫层厚度之比的增加而增大,随桩距的增加而减小。通过算例分析,认为桩顶埋入式垫层具有垫层厚度和预埋深度可双向调节的优点,可用于调节复合地基应力和控制差异沉降,并可作为高层建筑地基变刚度调平设计的手段。 | 陶景晖 卢中强 金如元 穆保岗 戴国亮 吴春良 | 2017 | 建筑结构学报2017，38，2： | 4 |
| 14 | 低强度桩复合地基稳定性及变形研究现状分析显示文摘低强度桩复合地基在提高地基强度,减少基础沉降等方面发挥着重要作用。低强度混凝土桩复合地基既可以充分发挥桩体强度,又可以利用天然地基土的强度,但是对于桩与土的相互作用认识得不清。目前规范在计算低强度桩复合地基稳定性时采用条分法,在计算其沉降变形时采用复合模量法和分层总和法,以上计算方法未能满足应力应变协调理论。针对以上问题,有学者采用了数值模拟、原位测试对比等分析方法,研究低强度桩复合地基的稳定性及变型特性,并且取得了一些成果。但是,由于地基和荷载的性质差异性较大,所以尚未总结出一种计算低强度桩复合地基稳定性和变型特性的科学方法。在总结既有成果的基础上,针对荷载、桩土强度、桩间距、垫层厚度等影响低强度桩复合地基稳定性及变形因素进行分析,为低强度桩复合地基的进一步研究提供参考。 | 郭超 闫澍旺 宋绪国 陆征然 | 2010 | 建筑结构学报2010，31，S2： | 4 |
| 15 | 刚性桩复合地基褥垫层厚度取值方法研究显示文摘为了研究刚性桩复合地基褥垫层厚度合理的设置范围,从褥垫层作用及可能的破坏模式出发,采用理论推导的方法,以太沙基理论为基础,推导了褥垫层设置的最小及最大厚度.同时根据理论推导结果,提出了褥垫层最佳厚度的设置原则:以刚性桩体对褥垫层的上刺入量作为褥垫层设置的最小厚度;以褥垫层滑动面顶点与承台顶面刚接触时的褥垫层厚度为褥垫层的最大厚度.并用工程经验公式验证了该取值方法的合理性,可为今后类似工程中褥垫层设计提供理论支持. | 张四化 毕苏萍 郭院成 | 2011 | 郑州大学学报(工学版)2011，32，3： | 3 |
| 16 | 探讨CFG复合地基中的褥垫层技术显示文摘对CFG桩复合地基的褥垫层机理及合理厚度进行了分析,提出褥垫层施工控制的要点,结合实例,利用推倒公式来确定褥垫层厚度,说明合理的褥垫层厚度可以提高CFG桩的承载力和抗变性能,并达到降低工程造价的目的。 | 赵伯霖 曲志明 | 2010 | 山西建筑2010，36，14： | 2 |
| 17 | 刚性桩复合地基垫层对桩土应力比影响分析显示文摘从极限平衡理论角度对刚性桩复合地基中垫层作用机理进行分析,提出桩顶垫层厚度、垫层材料内摩擦角等参数对桩土应力分担的控制公式,推导出在已知表面应力情况下考虑桩土共同作用的桩土沉降计算公式,在此基础上提出一种桩土应力比的迭代计算方法。编制程序实现对算例的计算,总结分析计算结果并与实测值进行对比验证。 | 尚琴琴 战永亮 | 2007 | 岩土工程技术2007，21，1： | 2 |
| 18 | 探讨CFG桩复合地基褥垫层作用机理及数值模拟显示文摘CFG桩复合地基在地基处理工程中应用广泛,褥垫层对CFG桩复合地基的承载力影响比较大,目前对于这方面的研究工作很多。本文从褥垫层的作用机理、褥垫层的厚度及褥垫层的数值模拟等三个方面进行了探讨,为褥垫层的设计与施工提供一定的参考。 | 张伟 | 2011 | 广东建材2011，27，4： | 1 |
| 19 | 褥垫层技术在公路复合地基中的应用显示文摘褥垫层施工技术作为当前公路复合地基中的核心技术,和复合地基本身性能有着密切的关系。本文从褥垫层在复合地基受力方面的影响,探讨了褥垫层的作用以及褥垫层厚度合理设计的重要性。 | 蒋学真 | 2014 | 科技传播2014，6，1： | 1 |
| 20 | 基于MARC的CFG桩复合地基褥垫层有限元分析显示文摘依托某工程,运用MARC有限元分析软件,通过建立CFG桩复合地基有限元模型,分析了褥垫层在CFG桩复合地基中的作用。结果表明:褥垫层的设置可以调节CFG桩复合地基的桩土应力比,在一定程度上会影响CFG桩承栽力的发挥和桩与土的沉降;结合分析结果和实际情况,建议褥垫层的厚度取0.3m,褥垫层的材料采用5—20mm粒径的碎石。 | 建鑫龙 席称心 梁倩 | 2014 | 路基工程2014，，6： | 1 |
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