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| 1 | 加热过程中硫系易切削钢中Mns夹杂物行为的动态原位观察显示文摘以高硫易切削钢轧材中大尺寸、长条状MnS为例,利用高温激光共聚焦扫描显微镜观察了加热过程中MnS夹杂物的演变过程,并分析了升温速率对MnS形态演变的影响.研究表明,在加热过程中,经轧制伸长的大尺寸MnS发生了径向收缩、轴向分裂,使其长度减小、形态趋近纺锤形.当升温速率在0.5—2℃/s时,随着升温速率的增加大尺寸细长MnS的分裂程度逐渐降低;当升温速率增加至6—10℃/s后MnS基本不再发生分裂. | 邵肖静 王新华 姜敏 王万军 黄福祥 冀云卿 | 2011 | 金属学报2011，47，9： | 20 |
| 2 | 等温热处理对YF45MnV钢中硫化物的影响显示文摘汽车车轴用YF45MnV钢要求极低的总氧含量和适宜的硫含量,使得对其中硫化物尺寸和形态的控制,用传统的方法均无法有效的实现。本文提出对YF45MnV钢连铸坯等温热处理从而控制钢中硫化物的概念,并在实验室进行了详细研究。首先用thermo-calc热力学软件计算出理想条件下,YF45MnV钢中硫化锰大量析出温度为1416℃;在此基础上,进一步研究了不同热制度对钢中硫化物尺寸的影响;最后,为解决长时间保温处理造成的奥氏体的粗化问题,实验采用gleeble-1500热模拟实验机对等温处理后试样进行压缩实验。研究表明,合适的热处理参数能够将YF45MnV钢连铸坯中硫化物控制为较小尺寸和理想形态(纺锤状和近球形);等温处理后粗大的奥氏体,通过后续变形过程可以实现晶粒细化。 | 邵肖静 王新华 王万军 杨成威 黄福祥 姜敏 邓小旋 | 2010 | 材料热处理学报2010，31，10： | 13 |
| 3 | 热变形工艺对低硫易切削钢中硫化锰形态演变的影响显示文摘利用Gleeble-3500热模拟试验机、扫描电镜研究了热变形工艺对低硫易切削钢中硫化物形态的影响。用图像处理软件对不同工艺下硫化物的形貌、长宽比进行了观察和统计。结果显示:当变形温度较低时,硫化物的相对塑性随着形变量的增加而提高;高温大形变量有利于降低硫化物相对塑性,获得长宽比较小的硫化物。当变形温度大于1000℃时,钢中硫化物呈短棒状或椭圆形。 | 陈俊东 关晓光 汪云辉 | 2019 | 金属热处理2019，44，2： | 12 |
| 4 | 不同浇铸阶段低碳钢连铸板坯洁净度研究显示文摘通过运用氧氮分析仪、金相分析、大样电解分析、扫描电镜及能谱分析等分析手段,研究了LD—氩站—CC生产的低碳钢1个浇次不同浇铸阶段铸坯(头坯、正常坯和尾坯)的洁净度。通过对不同浇铸阶段铸坯的wT[O]和w[N]对比分析可知,开浇时钢水的二次氧化比较严重,浇铸末期钢水的二次氧化较轻;正常坯的显微夹杂物数量为7.96个/mm2,头坯和尾坯的显微夹杂物数量相对正常坯分别升高了约98%和33%,显微夹杂物主要为:Al2O3、Al2O3-(Mn,Fe)S。正常坯中大型夹杂物数量最少,为1.91mg/(10kg);头坯中大型夹杂物数量最高,为8.24mg/(10kg),尾坯中大型夹杂物数量为2.72mg/(10kg),头、尾坯中大型夹杂物多伴有Na、K,说明开浇和浇铸末期结晶器卷渣严重;尾坯中含有较多的MgO-Al2O3和Al2O3-CaO-SiO2-MgO夹杂物,表明浇铸末期发生了中间包漩涡卷渣。 | 彭其春 于学森 熊伟 盛喜松 罗传清 刘俊 | 2012 | 中国冶金2012，22，8： | 9 |
| 5 | 国内1215系低碳高硫易切削钢的工艺流程和内部质量控制显示文摘对国内100 t EAF-LF-CC和80 t、100 t、160 t转炉-LF-CC四条生产线生产的1215系低碳高硫易切削钢(/%:0.05~0.10C、≤0.013Si、1.06~1.33Mn、0.051~0.061P、0.24~0.36S、0.012 0~0.0140[O]、≤0.005A1)进行实物分析。结果表明,国内1215低碳高硫钢成分控制特点为通过适当提高Mn含量控制钢中的Mn/S(3.7~3.9),个别流程通过降低S含量可使Mn/S达4.4;160 t转炉流程在夹杂物控制上优于其余流程(Mn/S=3.8,MnS夹杂面积和长宽比波动较小)。.由于连铸坯元素偏析较小和轧后冷却速度控制得当,80 t转炉流程和160 t转炉流程生产的钢中无明显的带状组织,而100 t电弧炉流程和100 t转炉流程生产的钢中带状组织级别为3~4。 | 林腾昌 朱荣 王成杰 李文双 马国宏 | 2013 | 特殊钢2013，34，4： | 9 |
| 6 | 钙处理对中硫含量钢中硫化物形态影响的试验研究显示文摘进行了钙处理改性硫化物形态的工业对比试验研究,利用扫描电镜的能谱自动分析夹杂物功能,对棒材中硫化物的形态、成分类型进行了定量统计分析.研究结果表明:钙处理能够使钢中形成更多的复合硫化物,提高了硫化物中的钙含量,从而明显降低了硫化物的长宽比.工业生产中采用钙处理来控制钢中硫化物的球化或纺锤化是可行的. | 吴华杰 陆鹏雁 岳峰 周蕾 陈维玮 尤大利 | 2014 | 工程科学学报2014，36，S1： | 8 |
| 7 | 含硫易切削钢夹杂物控制试验研究显示文摘通过高温试验研究了钙处理和镁处理对含硫易切削钢中夹杂物的控制效果。钙处理后钢中夹杂物为CaAl-O+(Ca,Mn)S复合夹杂物、(Ca,Mn)S以及Mn S夹杂物;镁处理后钢中夹杂物为Mg Al2O4+(Mg,Mn)S、Al2O3+Mn S复合夹杂物、(Mg,Mn)S以及Mn S夹杂物。钙处理和镁处理后钢中的复合夹杂物所占比例分别为0.67%和3.57%。镁处理后钢中Ⅱ类Mn S夹杂物明显减少,91.7%的夹杂物尺寸小于3μm,纺锤率达到72.5%,其对夹杂物的控制效果优于钙处理。 | 于哲 刘承军 闵义 姜茂发 | 2017 | 钢铁钒钛2017，38，3： | 8 |
| 8 | 钢中氮含量对含硫齿轮钢硫化物影响的试验显示文摘某钢厂齿轮钢20CrMnTi(质量分数/%:0.17~0.23C,0.17~0.37Si,0.80~1.00Mn,0.025~0.035S,0.004~0.08Ti,1.10~1.25Cr)的生产工艺流程为90 t LD-LF-RH-CCM-150 mm×150 mm方坯连铸。通过热力学计算得到钢中的MnS和TiN均在液相线和固相线之间析出。试验研究钢中含不同氮含量情况下,钢中硫化物和氮化钛具有相互结合的变性效果。试验结果表明,当钢中氮质量分数约为0.0055%时,TiN优先于MnS析出,钢中更多的硫化物夹杂以氮化钛为形核核心,形成硫化锰和氮化钛复合夹杂物,从而改善A类夹杂物尺寸和形貌,A类夹杂物呈短小、均匀分散分布态势,按GB/T 10561评定达到1.5级。 | 印传磊 林鹏 张洪才 翟万里 杨丽梅 | 2020 | 中国冶金2020，30，7： | 6 |
| 9 | 含硫易切削模具钢高温热塑性行为探讨显示文摘为研究易切削模具钢高温热塑性,利用热膨胀仪分析了该材料在不同冷速下的微观组织转变规律及相变点,并绘制了CCT曲线;利用Gleeble-3800试验机模拟研究材料高温拉伸断裂行为,结合断口形貌分析材料热塑性规律。试验结果表明,该材料高温热塑性存在明显的3个区域,分别为第3脆性区、韧性区和第1脆性区。试验钢在950~1 150℃范围内变形性能最优,为高温塑性区;950℃以下为第3脆性区,断口形貌为韧窝和解理,且随着变形温度的升高,韧窝数量增多,伸长率增加,直至950℃拉伸后断口形貌基本上全为韧窝;1 300℃及以上为第1脆性区,伸长率随变形温度升高而下降。提高冷却速率,会增加冷却过程中奥氏体内部的热应力,导致在相同温度下变形时伸长率较低冷却速率时小。 | 陈登国 廖桑桑 徐李军 仇圣桃 冯小明 | 2020 | 中国冶金2020，30，5： | 5 |
| 10 | Analysis on composition and inclusions of ballpoint pen tip steel显示文摘Ballpoint pen tip steel, a super free-cutting stainless steel, exhibits excellent corrosion resistance and good machining properties. In this study, inductively coupled plasma spectroscopy, metallographic microscopy, and scanning electron microscopy were used to determine the elemental contents in five ballpoint pen tips and their components, morphologies, and inclusion distributions. The results showed that the steels were all S–Pb–Te super free-cutting ferritic stainless steel. The free-cutting phases in the steels were mainly Mn S, Pb, and small amounts of Pb Te. Mn S inclusions were in the form of chain distributions, and the aspect ratio of each size inclusion in the chain was small. The stress concentration effect could substantially reduce the cutting force when the material was machined. Some of the Pb was distributed evenly in the steel matrix as fine particles(1–2 μm), and the rest of the Pb was distributed at the middle or at both ends of the Mn S inclusions. The Pb plays a role in lubrication and melting embrittlement, which substantially increases the cutting performance. Pb Te was also usually distributed in the middle and at both ends of the Mn S inclusions, and Te could convert the sulfides into spindles, thereby improving the cutting performance of the steel. | Qian-kun Yang Ping Shen Dong Zhang Yan-xin Wu Jian-xun Fu | 2018 | International Journal of Minerals,Metallurgy and Materials2018，25，4： | 4 |
| 11 | 钙处理对20CrMo齿轮钢硫化物夹杂的影响显示文摘在热力学计算的基础上,分析了20CrMo含硫齿轮钢钙处理的工艺条件,并对某厂钙处理后的含硫齿轮钢轧材进行了取样研究。结果表明,RH破空后钙处理的钢水中,硫化物和钙铝酸盐能结合生成复合纺锤状和低熔点夹杂;同时,钙处理前钢中w(O)控制在10×10-6以下,可使加入的钙充分对Al2O3、硫化物进行变性,并有利于形成以MnS为核心的氧硫复合夹杂;而且钢水铝脱氧后调整钢中w(AlS)=0.015%~0.025%,并在温度较高时喂Si-Ca线,可减少凝固过程中硫的偏析。该厂通过钙处理工艺生产的含硫齿轮钢夹杂物形貌良好,各项性能均达到客户的要求。 | 谈盛康 吴晓东 张仰东 | 2012 | 炼钢2012，28，2： | 4 |
| 12 | 易切削塑料模具钢发展及展望显示文摘相对于普通塑料模具钢而言,易切削系产品的生产节奏更快,可节约成本以获得更好的经济效益。本文系统地回顾了国内外易切削塑料模具钢的研发历史、现状和应用概况,并对其研究前景进行了展望。 | 李晓成 吴晓春 | 2017 | 模具制造2017，17，1： | 3 |
| 13 | Mg改质Y1Cr13钢中硫化物的工艺研究显示文摘本文对轧制劈头开裂样中夹杂物进行了检测分析,确定了夹杂物形态及分布特征,并初步确定了控制目标。采用了FactSage软件对Y1Cr13钢的硫化物析出行为进行了热力学分析,计算了1600℃和1500℃Mg改质硫化物的热力学平衡相图,并根据热力学分析结果进行工业试验,结果表明Y1Cr13钢的Mg含量13ppm,MgO-Al2O3-MnS复合夹杂物占比约8%,硫化物分布较为弥散,改善了连铸坯轧制劈头的现象。 | 何玉东 | 2020 | 特钢技术2020，26，3： | 2 |
| 14 | 国内外钙处理含硫钢中硫化物的特征和分布显示文摘为了对比国内外硫化物的控制水平,利用扫描电镜观察和分析了国内外含硫钢中硫化物的特征和分布。结果表明,国外含硫钢硫化物变形程度小、分布均匀,国内含硫钢中硫化物的变形程度大,存在聚集现象;硫化物类型主要有单一MnS和复合硫化物,复合硫化物主要可分为外围高CaS含量的(Ca,Mn)S和低CaS含量的(Ca,Mn)S 2种类型,核心氧化物都为CaO-MgO-Al_(2)O_(3)。与国内相比,国外含硫钢中单一MnS数量更少,纵横比更低,低CaS含量的复合(Ca,Mn)S数量更多,核心中w(CaO)/w(Al_(2)O_(3))更低。增大钢中低CaS含量的(Ca,Mn)S比例,将有利于降低单一MnS的数量和尺寸,实现这一目标的关键在于氧化物核心的控制。 | 张友祺 成国光 李尧 陈粤 | 2023 | 中国冶金2023，33，2： | 2 |
| 15 | 钢中硫化锰夹杂控制的机理分析与工业实践显示文摘钢中MnS夹杂的控制是一个涉及到包括冶炼、凝固、加热和轧制过程等多工序,需要多变量协同控制的系统工程。详细论述了国内外MnS夹杂的研究现状,阐述了不同元素、热处理和轧制工艺对MnS夹杂的影响机理;整理总结了当前MnS夹杂的工艺控制措施,通过采用合适的脱氧工艺提高凝固前沿氧含量、降低精炼渣碱度、采用合适的钙处理工艺、采用低碱度中间包覆盖剂、提高二冷水量加强冷却、降低电磁搅拌强度等方式能够有效地控制MnS夹杂形貌、尺寸和数量。近年来,针对MnS夹杂的变性处理和弥散化分布等控制难点,提出了一些新思路,即向钢液中添加Mg、Ca-Mg、Zr、Ce、Te等元素能够有效控制钢中MnS夹杂形貌、尺寸和数量。 | 刘洪波 康举 谢荣圆 康旭 | 2023 | 炼钢2023，39，4： | 1 |
| 16 | 钙硫系易切削齿轮钢夹杂物研究及应用显示文摘某公司采用130 t EAF-LF-RH-CC工艺路线冶炼钙硫系易切削齿轮钢817M40QT(出口德国),通过控制钢水纯净度、夹杂物形态组成、精准钙处理、精炼渣系控制、连铸防卷渣防氧化控制,实现由连铸替代模铸,并具备钙硫系易切削齿轮钢连浇8炉以上能力,且钢中的夹杂物水平能控制在:A类(细系/粗系):1.5/1.5;B类(细系/粗系):0.5/0.5;C类(细系/粗系):0/0;D类(细系/粗系):1.0/0.5,满足高纯净度要求。 | 马娥 刘道孟 | 2023 | 辽宁科技学院学报2023，25，4： | 0 |
| 17 | LF喂Ca线改善易切削钢Y1Cr13硫化物形貌的工艺实践显示文摘试验钢Y1Cr13(/%:0.11C,0.31Si,1.14Mn,0.024P,0.28S,12.43Cr,0.001 1Ca,0.012Al,0.008 40,Mn/S 4.07)的冶金流程为60 t AOD-LF-150 mm×150 mm坯连铸-轧制Φ12 mm材。原未加Ca的LF精炼渣碱度为1.7~2.1,用Fe-Si脱氧,T[0]为0.012%~0.015%,而改进的加Ca工艺为LF FeSi脱氧后补加Al线深脱氧,T[O]为0.007%~0.010%,加Ca线进行夹杂物变性处理。结果表明,加入实芯钙线使钢中长条型硫化物变性为球型或纺锤型,线材产品中硫化物长度由最长的160μm缩短为100μm,纺锤形硫化物(长宽比≤3)所占比例由52.90%提高至72.09%,提高了产品切削性能。 | 张孟昀 张荣兴 白李国 李广斌 腾艳峰 雷学东 | 2018 | 特殊钢2018，39，4： | 0 |
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