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| 1 | 特低渗透油藏非线性渗流数值模拟显示文摘中国石油探明储量和未动用储量中特低渗透储量占很大的比例,迫切需要对特低渗透多孔介质中非线性渗流规律进行深入研究。根据特低渗透油田储集层岩心特征和流体渗流特征,建立了特低渗透油藏流体渗流的非线性渗流模型,依此建立了特低渗透油藏非线性渗流数值模拟的数学模型,并研制了相应的特低渗透油藏数值模拟软件。利用所研制的特低渗透油藏数值模拟软件,对榆树林特低渗透油田树322区块进行数值模拟计算,研究表明:拟线性渗流只发生在井口附近的局部小区域内,而在地层内部相当大的区域内是非线性渗流,非线性渗流占据了地层渗流的主导地位。因此,考虑非线性渗流比以往只考虑线性渗流以及考虑拟启动压力梯度的方法更适合特低渗透油田。 | 杨正明 于荣泽 苏致新 张艳峰 崔大勇 | 2010 | 石油勘探与开发2010，37，1： | 102 |
| 2 | 基于恒速压汞技术的特低—超低渗砂岩储层微观孔喉特征显示文摘基于恒速压汞测试结果,对鄂尔多斯盆地延长组特低、超低渗砂岩储层的微观孔喉特征进行了分析,定量表征了孔喉特征参数的变化。结果表明,特低、超低渗储层的孔隙半径分布特征相似,介于100-200μm之间,峰值基本在140μm左右;相对于特低渗储层而言,超低渗储层的喉道分布范围更窄,小于1μm的喉道含量较高,变化更为敏感,孔喉半径比分布范围较宽,喉道进汞饱和度受渗透率影响较大;特低、超低渗储层孔喉特征的差异主要体现在喉道上。总体毛细管压力曲线表现出3个变化阶段,渗透率不同,各阶段受孔隙和喉道的影响程度也不同;处于中后期的超低渗储层更应注重喉道的开发。 | 高辉 解伟 杨建鹏 张创 孙卫 | 2011 | 石油实验地质2011，33，2： | 103 |
| 3 | 克拉玛依砾岩储集层微观水驱油机理显示文摘以克拉玛依油田六中区下克拉玛依组砾岩储集层为研究对象,从储集层特征分析和渗流机理研究着手,通过室内实验,研究砾岩储集层水驱油和渗吸过程中微观孔隙动用规律,分析孔隙结构与驱油效率关系,研究微观剩余油分布特征和长期水驱油对储集层孔隙结构的影响。研究表明:目前剩余油饱和度较高,但剩余油主要分布于小孔隙之中;水驱过程中,优先动用的是超大孔隙,对采出程度起主要贡献的是中大孔隙;渗吸过程中,优先动用的是小孔隙,对渗吸作用起主要贡献的是中小孔隙;孔隙结构是影响驱油效率和微观剩余油分布的关键因素;长期水驱后,孔隙中填隙物发生膨胀、分散、运移和溶蚀,大孔道增多,连通性变好,储集层微观非均质性进一步增强。 | 许长福 刘红现 钱根宝 覃建华 | 2011 | 石油勘探与开发2011，38，6： | 63 |
| 4 | 低渗透致密砂岩储层中石油微观赋存状态与油源关系——以鄂尔多斯盆地三叠系延长组为例显示文摘明确低渗透储层孔隙分布及不同尺度孔隙中石油微观赋存状态是认识致密油特征的关键。应用核磁共振测试技术对鄂尔多斯盆地延长组低渗透致密砂岩储层进行研究,发现了鄂尔多斯盆地延长组低渗透致密砂岩储层普遍发育纳米孔隙,具大孔、中孔、小孔、微孔及纳米孔多尺度孔隙发育特征。通过对近源与远源油藏储层多尺度孔隙中石油的微观赋存状态分析,明确了近源油藏储层具从大孔到纳米孔隙连续性赋存石油特征,且微孔至纳米孔隙含油饱满;远源油藏储层石油有选择性地赋存在大至中孔隙中,纳米孔隙不含油。延长组7段(长7)生烃增压产生的异常压力,控制石油在具多尺度孔隙的低渗透致密砂岩储层中差异性赋存,这为认识盆地致密油分布规律提供了理论依据。由此指出长7烃源岩分布区的长8油层组上部、长7油层组和长6油层组下部致密砂岩是今后致密油研究和勘探开发的主要目标。 | 牛小兵 冯胜斌 刘飞 王成玉 郑庆华 杨孝 尤源 | 2013 | 石油与天然气地质2013，34，3： | 51 |
| 5 | 微尺度下的非线性渗流特征显示文摘用与低渗透储集层孔喉尺度相近的微管模拟储集层微小孔喉,以流体在微管中的流动特征为研究对象,采用微尺度方法研究低渗透储集层非线性渗流规律。对半径分别为10.0μm、7.5μm、5.0μm和2.5μm的熔融石英微管中去离子水的流动特征进行实验研究,分析了4种尺寸微管中去离子水的平均流速与压力梯度的关系、压力梯度对流体边界层的影响以及流动阻力系数与雷诺数的关系。研究结果表明:微管中流体的低速流动具有非线性特征,且随着微管半径的减小,流动的非线性程度增强,可以用二次函数对非线性流动特征进行拟合;微流动中,有效流体边界层厚度占微管管径的比例随压力梯度的增大而降低;雷诺数可作为非线性流动的判据,雷诺数小于10-3的低速流动具有非线性特征。 | 李洋 雷群 刘先贵 萧汉敏 | 2011 | 石油勘探与开发2011，38，3： | 49 |
| 6 | 恒速压汞技术定量评价低渗透砂岩孔喉结构差异性显示文摘针对常规压汞不能准确确定储层孔隙与喉道的弊端,利用恒速压汞技术对鄂尔多斯盆地低渗透砂岩样品孔喉结构的差异性进行了定量评价。结果表明,渗透率越小的岩心,喉道分布越集中,随着渗透率的增大,大喉道分布逐渐增多,喉道分布范围也更加宽泛,主喉道半径随之增大,但较大喉道对低渗透砂岩储层的开采效果具有双重影响;渗透率小于0.5×10^-3μm2的岩心,主喉道半径小于1μm2,渗透率介于0.5×10^-3-1×10^-3μm2间的岩心,主喉道半径为1~2μm2孔道与渗透率大小之间基本没有相关性,低渗透砂岩孔喉结构的差异性主要体现在喉道上,喉道大小及分布影响最终开发效果。 | 高永利 张志国 | 2011 | 地质科技情报2011，30，4： | 43 |
| 7 | 启动压力梯度的含义与应用显示文摘在低渗透介质中存在低速非Darcy渗流现象,启动压力梯度能够简明扼要地表述低速非Darcy渗流,有启动压力梯度的渗流运动方程是经典Darcy定律的补充和发展,是低渗透储层有效开发的理论基础。分析表明,在经典渗流理论范畴内,启动压力梯度决定于流体的性质、介质的表面作用和孔隙结构,渗流方式的改变不能影响启动压力梯度的性质;采用启动流量的方法,不能科学地表述低速非Darcy渗流现象。启动压力梯度的存在加剧了压力降落程度,使得'压降漏斗'变小、变尖;在启动压力梯度存在的情形下,压力分布曲线与原始地层压力的水平线相交,其交角随着启动压力梯度的增大而增加,存在压力扰动外边缘。 | 王晓冬 郝明强 韩永新 | 2013 | 石油学报2013，34，1： | 50 |
| 8 | 致密砂岩储层孔隙结构及其对渗流的影响——以鄂尔多斯盆地马岭油田长8储层为例显示文摘致密砂岩油藏岩性致密、孔喉细小,贾敏效应及应力敏感性强,导致油气渗流规律不同于常规储层。为研究致密储层孔隙结构对渗流的影响,首先通过岩心观察、铸体薄片、扫描电镜及高压压汞等实验方法,研究了鄂尔多斯盆地马岭长8致密砂岩储层微观孔隙结构特征。结果表明,该储层平均面孔率较低,孔隙类型复杂,非均质性较强;渗透率小于1×10^-3μm2的岩心纳米级与亚微米级孔喉占总孔喉的比例均较高(30%~55%),渗透率大于1×10-3μm2的岩心微米级孔喉占总孔喉的比例增大。应用毛细管渗流模型分析了不同尺度喉道对渗透率的贡献,指出研究储层中亚微米级孔喉对渗流起主导作用。通过岩心驱替实验发现,油相( Swc )最小启动压力梯度与岩心最大喉道半径之间呈幂函数负相关,最大喉道半径小于1.0μm时,油相( Swc )最小启动压力梯度随喉道半径的降低迅速增加;随岩心渗透率的降低,喉道分布曲线左移,喉道半径减小,对应岩心的流速-压差曲线非线性段增长。 | 任晓霞 李爱芬 王永政 吴松涛 王桂娟 | 2015 | 石油与天然气地质2015，36，5： | 45 |
| 9 | 致密储集层原油充注物理模拟——以准噶尔盆地吉木萨尔凹陷二叠系芦草沟组为例显示文摘选取准噶尔盆地吉木萨尔凹陷二叠系芦草沟组致密储集层岩心样品,进行原油充注物理模拟实验,研究致密储集层中原油的运移渗流规律及影响因素,分析致密油运聚特征和成藏下限条件。致密储集层内原油充注具有启动压力梯度与临界压力梯度两个具有界限特征的压力梯度点,存在低速非线性渗流和拟线性渗流两种特征;芦草沟组致密储集层原油充注过程中含油饱和度的增长过程可以分为跳跃增长型、快速增长型、平稳增长型3种类型,快速增长型样品所达到的最大含油饱和度最高,其次为平稳增长型,跳跃增长型最低;含油饱和度的增长受到孔隙度、渗透率、原油黏度、驱替压力梯度耦合控制,各要素相互影响、相互补偿。绘制的致密储集层原油聚集成藏判定图版显示,只有压力梯度突破临界压力梯度进入拟线性渗流区后,才能达到致密储集层含油饱和度为30%的下限值。稳定的致密储集层很难实现油气的先致密后成藏,而常规储集层油气充注后地层压实胶结与矿物次生加大胶结可能是形成致密油,并具有较高含油饱和度的原因。 | 郑民 李建忠 吴晓智 李鹏 王文广 王社教 谢红兵 | 2016 | 石油勘探与开发2016，43，2： | 36 |
| 10 | 镇北地区超低渗储层敏感性评价及机理探讨显示文摘为高效开发鄂尔多斯盆地镇北地区的超低渗储层,文中应用岩心动态流动实验,对延长组长3段砂岩储层敏感性进行了评价,结果表明,超低渗储层具有弱水敏、弱速敏、弱盐敏、中等偏强压敏和极强酸敏的特点。结合扫描电镜分析、能谱分析、X衍射等测试手段,查明了低渗储层敏感性矿物的类型、含量、形态及其分布特征,剖析了超低渗储层敏感性的成因机理。最后,针对超低渗储层岩心流动实验存在的问题作了初步探讨,认为目前在实验设备仪器、方法及评价标准等方面存在不足,需要进一步完善和改进,并建立该类储层的敏感性评价标准。 | 吴小斌 王志峰 崔智林 张琰图 | 2013 | 断块油气田2013，20，2： | 34 |
| 11 | 水驱开发油田合理油水井数比的计算显示文摘根据水驱开发油田合理油水井数比和注采比的准确定义,由极值原理,详细推导了油水井地层压力相同和不同时油田合理油水井数比的计算公式。该公式不仅适用于注采平衡条件下油田合理油水井数比的计算,亦适合于非注采平衡条件及低渗透油田合理油水井数比计算。以往采用的算法均存在缺陷:'吸水、产液指数法'建立在注采平衡基础之上,'吸水、产液指数及注采比法'忽略了原油性质的影响,'吸水、产液指数比及注采压差法'不具有理论和实际意义。将提出的方法在大庆外围朝阳沟油田进行了实际应用和验证,结果表明,朝阳沟油田目前阶段的合理油水井数比为3.28,此时产液量可达到最高,为5155.8t/d。 | 邹存友 常毓文 王国辉 兰丽凤 | 2011 | 石油勘探与开发2011，38，2： | 29 |
| 12 | 低渗透油藏油水两相启动压力梯度变化规律研究显示文摘低渗油藏单相渗流启动压力梯度目前已进行了大量研究,但油水两相启动压力目前研究很少,没有明确的结论.较系统地研究了两相启动压力梯度产生原因及变化规律,从启动压力梯度定义出发研究了两相启动压力梯度的测定方法.用胜利油田天然低渗岩心测定了不同渗透率岩心油水两相启动压力梯度与含水饱和度的关系,通过数据回归建立了油水两相启动压力梯度与渗透率、饱和度之间的经验关系式.实验结果表明:油水两相同时渗流时,两相的启动压力梯度相等,随含水饱和度的增加而呈线性降低的趋势,并且渗透率越低的岩心,降低的趋势越明显.建立了根据岩石的物性预测研究区块两相启动压力梯度的经验方法. | 李爱芬 刘敏 张化强 李春芹 姚军 | 2010 | 西安石油大学学报(自然科学版)2010，25，6： | 24 |
| 13 | 影响低渗透油藏注水开发效果的因素及改善措施显示文摘在单砂体划分和内部结构研究的基础上,运用地质因素与生产相结合的手段,研究了影响低渗油藏注水开发效果的因素,发现影响低渗油藏开发效果的地质因素主要有3个:(1)孔隙结构特征。一般孔隙结构越复杂,孔径越小,开发效果越差。(2)砂体内部构型。砂体建筑结构越复杂,开发效果越差。(3)夹层频率的影响。适量的夹层提高厚油层的开发效果,而过量的夹层,则降低开发效果。除地质因素以外,还分析了渗流特点、贾敏效应以及压敏效应等开发因素对低渗透油藏开发效果的影响。启动压力梯度越大,开发效果越差;贾敏效应降低开发效果;压敏效应越严重,开发效果越差。针对以上影响因素提出了5种改善低渗透油藏开发效果的措施:以小层为单位按单砂体合注合采、水平井开发、适当放大生产压差、尽量减小井距以及早期注水。 | 李志鹏 林承焰 董波 卜丽侠 崔玲 | 2012 | 地学前缘2012，19，2： | 24 |
| 14 | 考虑启动压力和应力敏感效应的低渗、特低渗油藏数值模拟研究显示文摘为了综合反映启动压力和应力敏感对低渗透油藏开发规律的影响,首先,通过室内实验研究低渗透岩芯启动压力梯度和应力敏感效应,并建立启动压力梯度和动态渗透率的动力学模型;在此基础上,根据质量守恒定律和渗流力学理论,建立同时考虑启动压力和应力敏感效应的低渗透油藏油水两相渗流数学模型,据此研制低渗透油藏水驱数值模拟软件;然后,利用该软件研究不同特征对渗流场、开发规律的影响以及启动压力和应力敏感对开发效果的影响;最后,研究超前注水、增大注采比、增大注采速度对采收率的影响规律,并优化最佳注入参数。研究结果表明,启动压力梯度是低渗透油藏采收率较低的直接原因,应力敏感通过强化启动压力梯度的方式间接影响采收率;超前注水、增大注采比和增大注采速度均可以提高低渗透油藏采收率,提高幅度为:超前注水>增大注采比>增大注采速度;最佳超前注水时间为100 d,最佳注采比为1.1∶1,最佳注入速度为0.000 15~0.000 25 PV/d。 | 王敬 刘慧卿 刘仁静 徐杰 | 2013 | 岩石力学与工程学报2013，32，S2： | 22 |
| 15 | CT扫描技术对岩石孔隙结构的研究显示文摘随着主力油田开发效果逐年变差,新发现油田开发难度不断加大,已探明的低渗透油田可采储量已经成为填补油田产量缺口的重要组成部分。但低渗透油田开发的难度同样不小,尤其在低渗透油田油层实际孔隙结构发育方面的研究较少,缺乏微观尺度的描述成果。利用SkyScan1172微焦点X射线计算机层析(CT)扫描仪,对天然岩心进行扫描,并进行三维重构和定量精细分析,通过对低渗透进行的成像实验,对直径2.0mm的岩心样品进行了微尺寸测量,在不损害样品内部结构的同时,扫描重构了岩心的孔隙结构,并结合室内流体实验,对不同压力下岩心样品孔隙结构变化规律进行了分析,空间分辨率能够达到0.8μm。实验结果表明:压力下降对岩心孔隙结构等参数的影响较压力上升更为明显。利用CT扫描技术,能够对低渗透岩心孔隙结构参数进行定量分析,并且三维重构技术能够对岩心内部孔隙结构进行无损研究。 | 马文国 刘傲雄 | 2011 | 中外能源2011，16，7： | 22 |
| 16 | 特低渗透多层油藏水驱前缘研究显示文摘特低渗透多层油藏在注水开发时由于各储层物性和流体特征存在差异,会引起各储层注水推进速度不同。利用特低渗透油藏渗流理论建立理论模型,推导了多层油藏考虑油相和水相启动压力梯度的水驱前缘计算公式,分析了渗透率级差、注采压差、注采井距、地层原油粘度对注水推进速度的影响。并针对注采井距的影响,首次提出了无因次水驱前缘的概念。研究结果表明,渗透率级差越大,渗透率相对较小储层的水驱前缘推进越慢;随着注采压差的增大,渗透率相对较小储层的水驱前缘推进速度逐渐增大,但增幅逐渐变缓;随着注采井距的增大,渗透率相对较小储层的水驱前缘推进速度逐渐变快,但无因次水驱前缘却逐渐变小;随着地层原油粘度的降低,渗透率相对较小储层的水驱前缘推进速度逐渐变快,且增幅逐渐变大。 | 徐庆岩 杨正明 何英 于荣泽 晏军 | 2013 | 油气地质与采收率2013，20，2： | 23 |
| 17 | 优质烃源岩在鄂尔多斯低渗透富油盆地形成中的关键作用显示文摘鄂尔多斯盆地中生界低渗透油藏分布广泛,主要分布于延长组各油层组,其中长6、长8、长4+5为主力油层组。储集岩热解资料显示,湖盆中部长7、长6油层组广泛分布的致密深水砂岩普遍具有良好的含油性,普遍成藏特征明显,呈现出'满凹含油'的低渗透富油盆地特征。恒速压汞、启动压力梯度和石油充注成藏试验结果显示,延长组低渗透—致密砂岩储层的喉道细小,毛细管阻力大,加之地层平缓,使得储层中油-水重力分异困难。石油运聚表现为'被动'的动力学属性,石油充注与大规模运聚成藏不仅需要较强的动力,而且富烃流体要更有利于成藏富集。大范围分布的长7优质烃源岩具有生排烃规模大、生烃增压作用十分强烈(提供石油运聚的主要动力)、高效排烃(提供大规模的富烃流体)等特征,因而可满足低渗透—致密砂岩大规模成藏富集所需的动力和油源条件,在中生界低渗透富油储层形成中起着关键作用。 | 杨华 张文正 刘显阳 李善鹏 邵创国 | 2013 | 地球科学与环境学报2013，35，4： | 22 |
| 18 | 致密油藏有效驱替压力系统建立理论与技术显示文摘伴随油气工业的发展,油气勘探开发逐步从常规油气向致密油气拓展。而在致密油藏开发中,建立有效的驱替压力系统尤为关键。根据致密储层渗流特征,形成以启动压力梯度、主流喉道半径、有用孔隙度和可动流体饱和度等评价参数为主的储层评价新方法,应用新的评价方法建立致密储层分类评价图版。同时,探讨致密油藏有效驱替压力系统建立的理论,研究油藏开发过程中驱替端点压力、末端流压、注采平衡系数等关键参数,指出有效驱替压力系统建立的具体途径和方法,开发实践验证了该方法的正确性。 | 程启贵 雷启鸿 熊维亮 | 2012 | 天然气地球科学2012，23，3： | 21 |
| 19 | 低渗透油藏渗透率及启动压力梯度应力敏感性分析显示文摘为了研究低渗透油藏在开发过程中伴随的储层物性及流体渗流参数变化规律,基于岩心堆积模型分形理论及材料力学原理,结合低渗透油藏非线性渗流特征,建立低渗透储层渗透率及启动压力梯度应力敏感理论计算模型,定量分析岩石力学参数对储层应力敏感性的影响,并通过理论模型计算结果与实验数据对比分析,验证应力敏感模型的有效性。研究结果表明:随着有效应力增加,渗透率呈下降趋势,而启动压力梯度呈上升趋势,且在有效应力作用下的正则化渗透率与启动压力梯度满足较好的乘幂关系;渗透率及启动压力梯度应力敏感性与岩石力学性质密切相关,岩石杨氏模量越大,渗透率及启动压力梯度应力敏感程度越弱,同一弹性模量的岩石泊松比越小,渗透率及启动压力梯度应力敏感程度越强;该模型可准确预测渗透率及启动压力梯度的应力敏感性,从而为低渗透油藏渗流规律研究及产能方案制定提供理论支撑。 | 李玉丹 董平川 张荷 雷刚 曹耐 吴子森 | 2016 | 油气地质与采收率2016，23，6： | 21 |
| 20 | 特低渗透砂岩储层微观孔喉与可动流体变化特征显示文摘基于核磁共振、恒速压汞实验结果,对鄂尔多斯盆地延长组特低渗透砂岩储层的微观孔喉与可动流体变化特征进行了定量评价。分析表明,特低渗透砂岩储层可动流体参数、喉道特征参数变化幅度大,孔隙参数差异小。微观孔喉对可动流体参数的影响主要体现在喉道特征的变化上,喉道半径越小,可动流体参数衰减越快。孔喉比较大、分布范围宽是特低渗透砂岩储层可动流体含量低,可动用程度差的主要原因之一。孔隙、喉道进汞饱和度与可动流体参数之间均表现出了非常好的相关性,表明有效孔隙、喉道体积越大,可动流体含量越高,可动用程度越大。 | 高辉 孙卫 高静乐 宋广寿 | 2011 | 大庆石油地质与开发2011，30，2： | 19 |
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