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| 1 | NdFeB磁体组成相的电化学腐蚀行为显示文摘研究了电解质溶液中 ,NdFeB磁体 3个组成相 (Nd2 Fe14 B、Nd -rich和Nd1.1Fe4 B4 )的腐蚀电位、极化特性等电化学行为 .结果表明 :3个组成相在不同的腐蚀介质中表现出不同的腐蚀规律 ,组成相之间的电偶电池效应加速了NdFeB磁体的“相选择性腐蚀” | 谢发勤 郜涛 邹光荣 | 2002 | 腐蚀科学与防护技术2002，14，5： | 7 |
| 2 | NdFeB合金铸锭组织及均匀化退火显示文摘研究了NdFeB合金的铸锭组织,并对NdFeB合金进行了均匀化退火。研究表明,NdFeB铸锭中Nd2Fe14B相以片状晶方式生长,经退火后,α-Fe基本消除,片状晶变为等轴晶并粗化。X-射线衍射结果显示,经退火处理后,Nd2Fe14B在某些方向上的各向异性更为明显。 | 闫俊萍 任惠平 王玉峰 | 2004 | 稀土2004，25，1： | 4 |
| 3 | 铸锭组织的不均匀性对烧结Nd-Fe-B磁体的制粉工艺及磁性能的影响显示文摘研究了NdFeB铸锭中显微组织的分布情况,观察到铸锭中Nd2Fe14B相、富Nd相以及αFe等显微组织的不均匀分布所造成的铸锭的不同部位的脆性不一样,使得在随后的气流磨制粉过程中磁粉不能以均匀的成分制出,导致烧结NdFeB磁体磁性能的严重不一致。 | 何叶青 熊科 韩丽萍 高肃钧 张茂才 周寿增 | 2000 | 稀土2000，21，1： | 4 |
| 4 | HDDR过程中三元和多元Nd-Fe-B合金磁畴结构的MFM研究显示文摘用磁力显微镜研究了三元Nd Fe B合金在HDDR过程的不同阶段(铸态、不充分吸氢歧化、充分吸氢歧化和脱氢再复合)的磁畴结构。在铸态样品表面清楚地观察到了易磁化轴互相垂直的柱状晶表面的两类磁畴图型。当样品不充分吸氢歧化和充分吸氢歧化时,磁畴结构明显发生变化,反映了Nd Fe B的分解产物NdH2,α Fe和Fe2B及其微晶结构的变化。脱氢再复合后形成的微晶的磁畴结构则表明样品保留了铸态样品柱状晶的构型。此外,还对比研究了多元Nd Fe B合金在HDDR过程中的磁畴结构,并根据微磁结构分析,指出过量的Ga元素添加可抑制Nd2(Fe,M)14B相的吸氢歧化,从而导致相应HDDR粘结磁体性能降低。 | 赵义敏 庞智勇 张臻蓉 张正义 韩圣浩 韩宝善 | 2003 | 中国稀土学报2003，21，4： | 3 |
| 5 | 高性能烧结钕铁硼磁体的成分设计显示文摘通过对Nd-Fe-B-O 四相平衡的分析,定量计算了在一定工艺条件下Nd-Fe-B烧结磁体中的主相、富Nd 相、富B相和氧化物相的体积分数以及磁体的室温剩磁和磁能积。Br和(BH)max 分别为1.528T和451kJ/m | 何叶 青熊科 周寿增 | 1999 | 磁性材料及器件1999，30，6： | 2 |
| 6 | HDDR钕铁硼材料各向异性产生的机制显示文摘研究了NdFeB铸态粉末及HDDR工艺处理过程中不同阶段材料的显微结构、磁性能和各向异性产生的机理.发现NdFeB铸态粉末的各向异性均大于HDDR NdFeB材料的各向异性.随歧化时间延长HDDR NdFeB材料的各向异性单调下降,最终消失,说明HDDR NdFeB材料的各向异性来源于对铸态粉末各向异性的继承;短时间的歧化处理有助于材料获得各向异性;柱状歧化组织作为各向异性的传递介质,以位向关系的方式,将各向异性由铸态粉末传递到了经HDDR处理后的NdFeB粉末. | 孙爱芝 韩景智 张涛 苏广春 仝成利 | 2007 | 北京科技大学学报2007，29，6： | 2 |
| 7 | 快凝Nd-Fe-B厚带的制备与组织结构显示文摘采用单辊快凝法取代传统的铸锭法制备出了厚度为0.1~0.4mm的NdFeB厚带.通过对制备快凝厚带过程中不同的工艺参数的探索,获得了工艺参数、带片厚度及显微组织间的关系.结果表明:制备0.25~0.35mm厚带的最佳工艺参数为:辊轮转速在10m/s左右,喷射压力0.08~0.10MPa,辊嘴间距(2±0.5)mm.当带片厚度为0.3mm时,带片中以Nd2Fe14B相为主,沿着(410)方向Nd2Fe14B含量比例较大;其显微结构主要是Nd2Fe14B片状晶,富Nd薄层相之间的间距约为5 μm.带片厚度为0.4mm时,厚带试样中α-Fe含量明显大于Nd2Fe14B含量,并且择优取向变成了(008).厚度0.1mm的厚带的显微结构中是细小的急冷等轴晶,厚度0.4mm的厚带中有较大区域的等轴晶. | 惠希东 王建国 韩凌 寇宏超 | 2004 | 北京科技大学学报2004，26，1： | 2 |
| 8 | 铸造热变形Nd-Fe-B永磁合金铸锭组织的研究显示文摘Nd-Fe-B铸锭组织对于制造热变形Nd-Fe-B永磁材料具有重要的影响.采用型号为ZEISS 25CA的金相显微镜和型号为KYKY 1000B的扫描电镜对铸造热变形Nd-Fe-B永磁合金的铸锭组织进行了研究.结果表明,通过改进冷却方式,Nd2Fe14B晶粒明显细化;固溶处理可以消除-αFe.为进一步改进Nd-Fe-B铸锭的生产工艺进而最终获得高性能的热变形Nd-Fe-B永磁体提供了理论依据. | 计云萍 李文学 任慧平 | 2005 | 包头钢铁学院学报2005，24，3： | 1 |
| 9 | 铸造热压变形Nd-Fe-B永磁合金显微组织和织构的研究显示文摘研究了铸造-热压变形Nd Fe B系永磁合金的铸锭组织特征和热压变形过程中组织与织构的变化. | 计云萍 闫俊萍 王晓军 王玉峰 李文学 任慧平 | 2004 | 包头钢铁学院学报2004，23，1： | 1 |
| 10 | 烧结NdFeB永磁体激光点焊的显微组织特征显示文摘为了研究烧结NdFeB永磁体在激光焊接条件下的冶金行为,利用2kW连续光纤激光器对N48H永磁体进行了激光点焊,分析了'深熔'和'热导'两种激光焊接模式下焊点的显微组织特征,并对显微组织的形成机理进行了初步分析。结果表明:两种焊接模式下热影响区(HAZ)中均存在液化裂纹,熔合区均由Nd2Fe14B相和α-Fe相组成,熔核内部均为亚μm的Nd2Fe14B超细等轴晶。深熔焊熔核上表面有密集生长的α-Fe柱状枝晶,而热导焊没有;深熔焊时富Nd相在熔核上表面外围富集,热导焊时富Nd相在熔核上表面中心富集。不同焊接模式下,不同的温度场及熔池流动行为是形成接头区不同显微组织的根本原因。 | 常保华 伊晨晖 都东 张骅 李艺红 | 2014 | 清华大学学报(自然科学版)2014，54，9： | 1 |
| 11 | Nd10.5Pr2.5Fe80Nb1B6合金吸铸片凝固过程研究显示文摘采用了X射线衍射、扫描电镜和振动样品磁强计,研究了富稀土钕铁硼Nd10.5Pr2.5Fe80Nb1B6合金真空感应熔炼、0.60~0.76 mm吸铸片的凝固过程和凝固择优取向特征。结果显示:0.76 mm吸铸片贴模面Nd10.5Pr2.5Fe80Nb1B6因较高的冷却速度抑制α-Fe相的析出,过冷液体导致2∶14∶1相大量形核、沿热流方向等轴晶快速凝固,等轴晶组织具有垂直贴模面(006)磁织构,最后为富稀土相凝固;随着凝固界面的推进、冷却速度降低到一临界值以下,凝固机制发生改变,较低的冷却速度有利初生α-Fe相以树枝晶生长,随后2∶14∶1相在α-Fe相旁大量形核,成分过冷的液体有利2∶14∶1相以厚片状晶以[410]方向凝固,最后液体为富稀土相。0.60 mm吸铸片(Nd,Pr)2Fe14B从两侧贴模面形核以柱状晶向内部生长,最大长度超过吸铸片厚度一半,α-Fe相受到较大冷却速度的抑制,数量大幅度减少,0.60 mm吸铸片[006]磁取向进一步优化,剩磁提高73%,矫顽力提高到189.61 k A·m^-1。 | 王艳 张勇 刘新才 潘晶 王红玉 潘建峰 董友仁 王慧 郑强 刘进军 | 2016 | 中国稀土学报2016，34，2： | 0 |
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