|
|
|
题名
|
作者
|
年代
|
出处
|
被引量
|
| 1 | 地下水位生态环境效应及生态环境指标显示文摘地下水位开发利用对生态环境会产生巨大影响,本文主要研究与地下水位状况有密切联系的地下水位生态环境指标,如土壤含盐量、土壤含水量、地下水位矿化度、地下水位临界和控制地面沉降临界水位等,这些生态环境指标随时空动态变化,不同区域其生态环境指标临界值是有差异的。 | 张长春 邵景力 李慈君 崔亚莉 | 2003 | 水文地质工程地质2003，30，3： | 70 |
| 2 | 上海城区建筑密度与地面沉降关系分析显示文摘工程建设逐渐成为上海近年来新的地面沉降制约因素。本文选择 4个典型的高层建筑及多层建筑密集区段 ,分析了建筑密度与地面沉降的关系 ,探讨了其时空变化特征。建筑规模及其增长速度直接导致工程性地面沉降同步增长 ,集中建设较分散建设、新区建设较旧城改造、高层建筑较多层建筑地面沉降效应明显。建筑密度越大 ,建筑容积率越高 ,地面沉降越显著。城市规划宜选择低密度、低容积率的建设模式 ,降低建筑高度、扩大建筑间距。提出了沉降控制条件下适宜的建筑容积率应在 0 9~ 1 2之间 ,从而为城市规划提供了决策性技术指标。 | 严学新 龚士良 曾正强 俞俊英 沈国平 汪铁骏 | 2002 | 水文地质工程地质2002，29，6： | 58 |
| 3 | 上海区域地面沉降模型中土层变形特征研究显示文摘根据上海大量地面沉降和水位观测资料,结合室内实验,首次系统分析了上海过量开采地下水引起地面沉降过程中各土层的变形特征及地面沉降在空间、时间上的分布规律,发现上海各土层变形特征差异很大,同一土层在不同地点不同时期变形特征差异也很大。地面沉降受多种因素影响呈现出空间分布的复杂性,土层压缩量的垂向分布,从20世纪90年代之前以浅部土层压缩为主转变为90年代之后以深部和浅部土层压缩为主。这些研究成果将为上海区域地面沉降模型中各土层沉降模型的合理选择提供依据。 | 叶淑君 薛禹群 张云 李勤奋 王寒梅 | 2005 | 岩土工程学报2005，27，2： | 50 |
| 4 | 上海地面沉降研究的过去、现在与未来显示文摘地面沉降是我国东部沿海平原地区城市化进程中 ,资源与环境如何由对立走向统一的焦点之一。上海地面沉降具有一定的代表性 ,经几代地质工作者的努力 ,在地面沉降监测、研究与防治方面取得了一定的经验与成绩。本文初步总结了上海地面沉降研究与防治工作的现状与存在的问题 。 | 张阿根 魏子新 | 2002 | 水文地质工程地质2002，29，5： | 39 |
| 5 | 上海地面沉降及其对城市安全影响显示文摘地面沉降是上海最主要的地质灾害。半个多世纪以来,地面沉降已使上海区域地貌形态发生显著变化,目前中心城区高程普遍小于3.5m。监测资料表明,累计地面沉降总量对城市防汛产生重大影响,而地面沉降在空间上的发育不均匀性,对穿越不同地面沉降速率空间的线性城市基础设施的安全运营影响是严重的。 | 魏子新 王寒梅 吴建中 方志雷 刘国彬 | 2009 | 上海地质2009，，1： | 32 |
| 6 | 上海现阶段主要沉降层及其变形特征分析显示文摘以上海地质条件为基础,根据最近十几年分层标和含水层水位观测资料分析了上海地面沉降的主要沉降层,分析结果表明目前上海的主要沉降层是第五砂层。从第五砂层水位与时间的关系、变形与时间的关系和水位与变形的关系出发,结合室内实验的结果,指出第五砂层的变形特征是地下水位在一定范围内反复上升-下降时,变形以弹性为主、一般情况下则以塑性变形为主、应力应变关系为非线性以及存在蠕变变形。在建立地面沉降模型时必须考虑含水砂层的这些变形特点。 | 张云 薛禹群 李勤奋 | 2003 | 水文地质工程地质2003，30，5： | 32 |
| 7 | 北京地面沉降区土体变形特征显示文摘因过量开采地下水而引发的地面沉降问题已成为北京平原区最主要的地质灾害。北京地面沉降监测网络从2002年开始建设,到2008年底已经基本覆盖整个平原区。本文基于地面沉降分层标和地下水位监测资料,从土体变形与水位随时间的变化、土体变形和水位的关系出发,分析了不同岩性、不同深度土体在不同的水位变化模式下的压缩变形特征,最终将土体在水位变化下的变形特征概括为5类。结果表明:现阶段北京地面沉降区浅部土体压缩减缓,中深部土体和深部土体多以较快的速度持续压缩。砂层以弹性变形为主;不同埋深的粘性土体存在弹性变形、塑性变形和蠕变变形,具有显著的粘弹塑性。 | 田芳 郭萌 罗勇 周毅 贾三满 | 2012 | 中国地质2012，39，1： | 30 |
| 8 | 地下水位变化模式下含水砂层变形特征及上海地面沉降特征分析显示文摘土体变形特征与其经历的应力状态有关。由于抽灌水位置和水量的变化,同一土层中不同时期的地下水位可以呈现不同的变化模式,土层表现出不同的变形特征。论文根据上海1400多个水位孔近40a的水位观测资料和各土层的变形资料,从土层变形角度将地下水位的变化方式划分为5种模式。分析了每种地下水位变化模式下土层的变形特征,并进一步分析了上海地面沉降在时间和空间上的特征。分析结果表明:地下水位的变化模式对上海土层的变形有显著影响。同一土层在不同的水位变化模式下可表现为弹性、弹塑性或粘弹塑性的变形特征;地面沉降与地下水开采量、地下水开采层次与主要沉降层具有密切的关系,开采地下水是上海地面沉降的主要原因;与现阶段含水层的水位变化模式相联系,第四承压含水层是上海最近几年来地面沉降的主要沉降层。 | 张云 薛禹群 叶淑君 吴吉春 李勤奋 | 2006 | 中国地质灾害与防治学报2006，17，3： | 27 |
| 9 | Biot固结理论在地面沉降计算中的应用显示文摘在回顾地面沉降研究现状的基础上,提出采用Biot固结理论进行由降水形成的渗流场与应力场的耦合分析,并运用二维Biot固结平面有限元程序计算因开采地下水而引起的地面沉降问题,最后通过工程实例验证了该方法的可行性。 | 陈杰 朱国荣 顾阿明 王彩会 | 2003 | 水文地质工程地质2003，30，2： | 27 |
| 10 | 抽灌水条件下上海砂土层的变形特征和变形参数显示文摘长期抽取地下水造成了上海严重的地面沉降。本文根据上海砂土层的水位、变形观测资料,研究了上海含水砂层变形特征及其与地下水位变化的关系。研究结果表明:在地下水位的总体上升期、稳定期,砂土层的变形为弹性;在地下水位总体下降期,当水位高于土层历史上的最低水位时,砂土层的变形主要为弹塑性,可用双线性弹塑性模型描述;当水位低于土层历史上的最低水位时,砂土层的变形为黏弹塑性,此时砂土层黏弹塑性的模型为一弹簧体与宾哈姆体并联后再与另一弹簧体串联而得到的模型。根据实测的土层变形和水位数据,可以得到砂土层的变形参数,从而为地面沉降的计算提供依据。 | 张云 薛禹群 吴吉春 李勤奋 | 2006 | 水利学报2006，37，5： | 24 |
| 11 | 浅层地下水人工回灌应用于上海市工程性地面沉降防治的试验研究显示文摘上海地面沉降主要由过量开采地下水资源和大规模工程建设等因素共同影响,工程性地面沉降引起的地面沉降漏斗严重影响了周边地区生命线工程的建设及运营安全。通过开展试验研究,将深部承压含水层中应用成熟的地下水人工回灌技术引入浅部含水层中,但由于浅部含水层砂层结构及水动力条件与深部含水层差异较大,回灌工艺及方法也存在差异。本次试验工作中,改进了地下水人工回灌工艺流程,并通过同步地面形变监测分析了浅层地下水人工回灌对控制地面沉降的作用效果。结合上海地区实际地层特征以及各种回灌工艺的实际效果,评价了浅层地下水人工回灌技术在防治工程型地面沉降中推广应用的可行性及适用性。 | 吴建中 王寒梅 杨天亮 | 2009 | 现代地质2009，23，6： | 23 |
| 12 | 黄河三角洲地下水动态变化及其与地面沉降的关系显示文摘为了分析黄河三角洲地下水动态及其与地面沉降的关系,利用多年地下水和地面沉降监测数据,发现黄河三角洲广饶县和东营区的地下水动态变化剧烈且地面沉降严重,含水层多处于超采状态,浅、深层地下水降落漏斗先后出现.深层地下水降落漏斗中心水位下降速度达2-3m/a.近年来,东营和广饶地面沉降漏斗中心沉降量和速率分别为155.1mm、28.2mm/a和356.0mm、64.7mm/a.借助GIS技术及数理统计法,发现深层地下水降落漏斗与沉降漏斗空间耦合良好,深层地下水位与地面高程呈线性正相关,相关系数为0.92,深层地下水过度开采已成为影响沉降的最根本因素.井灌区第三粘性压缩层成为地面沉降主要贡献层,且深层地下水降落漏斗中心的地下水位已低于第三承压含水层临界水位,沉降趋于严重. | 刘勇 李培英 丰爱平 黄海军 | 2014 | 地球科学(中国地质大学学报)2014，39，11： | 21 |
| 13 | 冲洪积平原地面沉降特征及主控因素——以北京平原为例显示文摘北京由于长期过量开采地下水,相继引发了一系列地质环境问题,其中地面沉降问题尤为突出。回顾了北京地面沉降发展历史,从平面和垂向上分析了地面沉降特征,在此基础上对北京冲洪积平原区沉降的主控因素进行了研究。结果表明:(1)平面上,沉降分为南、北2个大区,7个沉降中心。北区已由多个单独沉降中心区扩展成一个大区域,南区北扩明显;(2)垂向上,南区第一压缩层为沉降主贡献层,沉降占比42%,浅部地层沉降速率减小,深部地层沉降速率增加。土体变形特征为塑性变形,包含蠕变变形;北区第二压缩层为沉降主贡献层,沉降占比65%,浅部沉降量值很小且波动平缓,深部沉降量相对较大。土体变形特征为浅部以弹性变形为主,深部以塑性变形为主,包含蠕变变形;(3)沉降受构造作用及基底格架控制,北东方向受冲洪积扇上部单一砂卵砾石的地层条件控制扩展范围有限,沉降整体向北西、南东方向扩张;(4)地层结构决定沉降平面和垂向分布特征,尤其北部冲洪积与南部湖相沉积的差异,是产生深浅部地层沉降贡献率不同的重要因素;(5)地下水开采仍是沉降产生的主因,地下水漏斗的扩展和沉降中心的分布高度吻合,主要沉降层地下水位下降速率与沉降速率成正比。 | 周毅 罗郧 郭高轩 罗勇 雷坤超 王荣 | 2016 | 地质通报2016，35，12： | 20 |
| 14 | 上海地面沉降研究显示文摘介绍了上海地区近年来开展地面沉降研究过程中的一些最新认识,以及上海市地面沉降预警预报系统探索性研究过程中的一些初步成果。结合上海市地面沉降防治“十一五”规划目标,提出了当前研究工作中迫切需要解决的主要问题,以及今后的研究思路和方向。 | 李勤奋 王寒梅 | 2006 | 高校地质学报2006，12，2： | 17 |
| 15 | 上海市地下水位大幅抬升条件下土层变形特征分析显示文摘过去对地下水位持续下降条件的地面沉降研究较多,但对水位大幅持续抬升过程中的地面沉降研究较少。本文根据上海大量地面沉降、水位观测和钻孔资料,系统分析上海市90年代末以来地下水位大幅抬升条件下各土层的变形特征。自1998年以来,上海市通过大幅压缩开采量、回灌地下水等措施使第二、三、四和五承压含水层水位分别平均抬升2.1 m,3.6 m,12.4 m,12.7 m。水位的抬升使上海市地面沉降平均速率由1998年的12.2 mm/a减小到2011年的1.83 mm/a,减少85%。通过对27组分层标数据分析发现:现阶段主要压缩层位在第一、二软土层,年沉降速率为2~4 mm/a;而第二含水层以下土层已经有少量回弹。在水位持续大幅抬升过程中,本文总结了两种变形特征:1)变形和水位变化基本同步,残余变形量非常小,变形可概化为线弹性变形,这种变形主要发生在第一、二、三和五承压含水层、第五和六弱透水层;2)压缩速率逐渐减小,无明显持续回弹趋势,有较大残余压缩量且存在变形滞后现象,变形可概化为弹塑性变形,这种变形主要发生在地第二、三和四弱透水层。第四承压含水层变形较复杂,两种变形特征都有。其中较大残余变形量主要由塑性贮水率比弹性贮水率大2个数量级引起;变形滞后主要由弱透水层中超孔隙水压力消散较慢引起。本文研究成果对于掌握水位抬升过程中土层变形方式、发生发展机理、预测未来地面沉降及地下水科学管理和资源评价具有重要意义。 | 罗跃 叶淑君 吴吉春 焦珣 王寒梅 | 2015 | 高校地质学报2015，21，2： | 15 |
| 16 | 上海市承压含水层系统应力-应变特征及地面沉降防治对策显示文摘1990年以来,上海市地下水开采与人工回灌格局发生了较大的变化。承压含水层地下水位变化与压缩变形均表现为新的特点与发展趋势。通过对上海中心城区含水层系统的应力-应变特点分析,总结了承压含水层随地下水位下降所表现出的弹性-弹塑性-塑性变形的演化规律。上海中心城区第Ⅱ、Ⅲ承压含水层总体上处于地下水开采与人工回灌的平衡状态,表现为弹性变形;而第Ⅳ、Ⅴ承压含水层由于地下水位目前已严重低于其'临界水位',表现为持续压缩的塑性变形。目前,第Ⅳ承压含水层对中心城区地面沉降贡献率已达到了49 3%,西部华漕地区第Ⅴ承压含水层变形的贡献率为46 7%。针对各承压含水层不同的变形特点,提出了地下水资源管理与地面沉降防治对策。 | 魏子新 杨桂芳 俞俊英 | 2005 | 中国地质灾害与防治学报2005，16，1： | 11 |
| 17 | 上海市地下水应急水源地规划战略研究显示文摘在综合调查分析城市经济发展、城市供水现状及存在的供水隐患等基础上,结合地理位置、城市规划功能区和发展方向,圈定了大型、中型地下水应急水源地数量及布局,结合地下水环境容量评价成果制订了应急开采方案,并对各水源地应急开采方案条件下可能引发的环境地质问题进行了预测评估,为城市应急水源地建设提供了决策依据。 | 张月萍 刘金宝 俞俊英 | 2011 | 地下水2011，33，4： | 9 |
| 18 | 苏锡常地区深层地下水禁采后土层变形特征分析显示文摘为了控制苏锡常地区的地面沉降,2000年开始该区实行了深层地下水的禁采。基于近10年来监测数据,对比分析了禁采前后地质环境要素的变化规律,重点剖析禁采后地下水回升条件下的土层变形特征。数据分析结果显示,禁采以来,以主采层第Ⅱ承压含水层为代表的地下水位逐步回升,自2000年至2009年,40m埋深水位降落漏斗面积由近4000km^2缩小至1200km^2。地面沉降的发展速率也出现不同程度的减缓,至2008年,大于5mm/a的沉降区面积已缩减到1200km^2。研究区土层的变形特征表现出明显的差异性。苏州北部沿江地区和中部地区地面沉降出现了明显回弹,土层表现为弹性变形特征。而位于地下水位漏斗和沉降漏斗中心附近的土层表现出沉降的迟滞性,即使在禁采后水位回升的情况下土层仍表现为持续沉降或微沉。研究结果为后续区域地面沉降模型中土层沉降模型的合理选择提供依据。 | 施小清 冯志祥 姚炳奎 黄晓燕 吴吉春 | 2014 | 第四纪研究2014，34，5： | 7 |
| 19 | 地下水开采导致总应力变化对地面沉降的影响显示文摘地下水开采引起总应力的变化特征取决于所采地下水所处的层位。本文以抽取典型多层含水层系统不同层位的地下水为例,分别计算出了潜水含水层、弱透水层和承压含水层中总应力的表达式,得出了抽取不同层位地下水总应力的变化规律,并且根据有效应力原理,分析不同层位的有效应力变化特征,最后结合有效应力与地面沉降量计算之间的关系式,归纳出抽取不同层位地下水时总应力的变化对地面沉降的影响。通过分析得出,抽取承压含水层地下水(仍处于承压状态下),总应力不随抽水发生变化;而抽取潜水层的地下水,总应力是变化的。本文最后通过数值试验的方法验证了抽取潜水含水层中的地下水,总应力随着抽水时间逐渐减小,地面沉降量也会随着总应力的下降而减小。并且计算得出在600天的模拟时期内,总应力变化较总应力不变的情况下,累积沉降量要小将近30%。 | 王静 唐仲华 邓青军 喻鹏 | 2012 | 工程勘察2012，40，5： | 6 |
| 20 | 黄河三角洲深层地下水漏斗引发的地面沉降特征显示文摘利用GIS集成分析深层地下水、钻孔和水准观测等资料,揭示了黄河三角洲地区尤其南部广饶井灌区形成的大面积深层地下水水位降落漏斗时空演化规律及抽水引发的地面沉降特征.东营和广饶地面沉降漏斗与深层地下水降落漏斗分布相一致,中心沉降量和速率分别为155.1mm、28.2mm/a和356.0mm、64.7mm/a.在深层地下水下降速率为2m/a的情况下,运用土力学模型分层计算黄河三角洲沉降量,第二、三压缩层年最终压缩量分别为36—63mm和98—138mm,已成为黄河三角洲地面沉降主要贡献层. | 刘勇 黄海军 李培英 马立杰 张金芝 | 2014 | 应用基础与工程科学学报2014，22，5： | 5 |
您所在的机构暂未开通此部分的功能，请联系管理员